本帖最后由 一兩酒 于 2013-7-15 22:58 編輯 ( P- J0 Q( J. J% J( A) I9 f+ X& X
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其實機加工還是挺復雜的，尤其接近800的加工面，一刀走過去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨損造成的錐面）那是老T操心的事了，我就不管了。6 p6 M; R' ]& M) R3 @7 B7 w+ i
下面我就精心設計那個“大過癮”了。8 Q* T9 ^" _1 b/ l
首先嗎，要對大環進行應力校核了，軸我根本就不考慮，要壞，也是環先壞，用環的許用應力扣掉環件殘留的應力，工作載荷產生的應力。大概就知道熱裝造成的應力值的范圍。這個估算很快的，許用應力的范圍出來了。. E# | X8 s9 E4 n O' W
用許用應力的范圍倒推過盈量，我操，過盈巨大無比，跟自己想像的根本不是一回事。按照這個過盈量，加熱到800度，都TM裝不進去！(不說800度膨脹量不夠軸大，因為熱轉也要有最小裝配間隙的）4 b' S% Y- X# B. E0 T
800度，都TM回火了，那大環還能用嗎？
2 I- O# Q% y3 J或者是老外玩的是冷裝+熱裝，來個冰火兩重天？' g( X6 M. B3 e: N9 Q, u; p
后來回過神來，罵自己是蠢豬，許用應力值是一回事，傳遞要求扭矩，裝配表面所需應力值是TM另一回事！還有個彈性極限問題！
- ^, s# R/ U6 ~5 {) Y/ t! A% v" w8 q好吧，再來估算，傳遞要求扭矩，加上安全系數，反推裝配表面所需的應力值。0 c# d! T) F0 U+ R0 G8 w8 f
然后，不考慮殘留應力和工作載荷的應力，就用裝配表面所需的應力值再反推熱裝過盈量，我操，出奇的小？ t5 t a/ o( X) B" J) R: H
不是大就小，本人頭有點大。4 L# `6 m9 k+ Q
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當時頭有點暈，就出去走走，心里想，媽了個逼的，這老大，能從德國偷資料回來嗎？偷回來就省事了。
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看看手上幾個數：8 O# P5 [9 H# `. G
環件許用應力，環件殘留的應力，工作載荷的應力，傳遞要求扭矩所需表面應力值，大過盈產生的應力值，小過盈產生的應力值。: [% U% i0 {) r0 C
忙了一整天，就搞了幾個數，沒啥進展。本loser 心中充滿沮喪。7 s {) v7 G* \; r
, A0 w: \- ?& V" x本loser心高氣傲，給敲了一棒子，也冷靜下來分析一下。1 \3 @+ K- p1 X7 I
環件許用應力是廠家提供的，數值也最大，數字應該可靠。% P7 O# B# X% ]" I& x6 h
殘余應力，數值不小，即使相對于許用應力也不是小值，是最大的危險源。
' _8 U+ H/ M- T) J7 M4 k$ s工作載荷的應力，不大，但是這個貨呢，有個局部載荷集中問題，最高值也不小，但和前兩者比，也是毛毛雨了。6 Y4 t0 w* N: G5 ?
傳遞要求扭矩所需表面應力值，這個不大，但是，它是多變的，其他幾個值要么比較確定，要么能測量，這個值，不好把握，想了半天，按瞬時沖擊來算吧，還TM去電氣要電機的電流速度圖去。
( @ I9 @' U/ A3 {2 y# K大過盈產生的應力值，小過盈產生的應力值。也就給了個范圍，意義不大。
' G2 A2 [; i# b3 k. ]9 x5 L8 t應力怎么整合呢？本來想，加到一起得了，因為其他值相對于殘余應力值不大，想了想，本loser嗎，還是要顯示出壓倒性的實力來，省的有人有P話！; b7 f1 O+ R3 h
實際應用的時候，德國的滾碾子，有崩斷的，有大塊掉肉的，崩斷按第一強度理論校核，崩斷就按第三強度理論校核吧，對不對不管，先唬住人再說。
, w9 D3 l0 D+ n冷靜下來，又TM把《理論力學》書翻開，算工作載荷的應力時候，TM的，又去電氣要最大輸出扭矩，最大瞬時角加速度，再算了一遍。
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算完了之后，本loser對過盈量的范圍有個譜了，確實不小，但也沒有到極端變態的地步，算是常態的邊緣吧。
; v* C" j7 _' k- p e1 v不過呢，本loser對計算結果一般是只當參考，具體取值，本loser是要根據經驗調整的，這也是本loser牛逼所在。 |
樓主: 一兩酒
發表于 2013-7-15 20:48:01
