實踐經驗NDT 無損檢測

齊魯大地

實踐經驗NDT 無損檢測
2005 年第27 卷第1 期　
, W" X9 j8 h5 v8 R: c1 |超聲波探傷中缺陷波和
* a. u) D$ B: o4 f偽缺陷波的判別
! O. y' l3 |( s7 `6 [8 r. J. B張文科
(中原油田技術監測中心壓力容器監測站,河南濮陽　457001)
Discrimination of the Reflected Waves of Defects and False Defects in Ultrasonic Testing
: l4 ]) I9 I% zZHANGWen2ke
(Pressure Container Inspection Station Center , Cent ral Plains Oil Field Technical Monitor , Henan Puyang 457001 , China)
　　中圖分類號: TG115. 28 　　　文獻標識碼:B 　　　文章編號:100026656 (2005) 0120047203
; b2 S- r: e& \　　超聲波探傷是目前應用最廣泛的無損探傷方法
9 Y3 M- e) S+ I4 q. s. [! Y之一,它具有靈敏度高、穿透能力強、檢驗速度快、成
+ `5 o: E& `  j# e0 b本低、設備輕便和對人體無害等一系列優點。超聲
$ `1 e5 j( A, g& f& Y波在鋼材內部穿透能力很強,因此可檢測很厚的鋼
/ P8 A; }& b, c: s* D8 H板和焊縫;對于平面狀缺陷,盡管有的缺陷很深,只
要超聲波直射至缺陷面,均能得到很高的缺陷波。
因而超聲波對壓力容器焊縫探傷未焊透和裂紋等危
險性缺陷檢測靈敏度很高,具有實用意義。檢測中
作好缺陷和偽缺陷的判別具有重要意義。
' F# v) |( |5 D  F+ z0 L1 　缺陷的估判
( o6 U( ?3 c, O- S( y檢出缺陷后,應在不同的方向對其進行探測。
: x. e" v: d/ Q2 Z6 o(1) 平面狀缺陷　從不同方向探測,缺陷回波
高度顯著不同,在垂直于缺陷方向探測,缺陷回波
: X9 K# \2 B  J2 e4 U高;在平行于缺陷方向探測,缺陷回波低,甚至無缺
: v& y$ t' g+ ]7 R6 o) E陷回波。一般來說裂紋等屬于這種缺陷,這類缺陷
回波高度較大、波幅寬、會出現多峰。探頭平移時,
- q% h' N( M; E2 b( K反射波連續出現,波幅有變動;探頭轉動時,波峰有
5 w0 F4 D1 I7 N& F上下錯動現象。
4 B5 e) \+ J7 i, Q3 C% _9 H) R$ F6 }(2) 點狀缺陷　從不同方向探測,缺陷回波無
& z" O* x4 P. L/ J1 O明顯變化。一般包括氣孔(單個氣孔和密集氣孔) 和
點狀夾渣。氣孔和點狀夾渣的缺陷回波高度低,波
形較穩定,從各方向探測,反射波高大致相同,但稍
0 @; A9 h- S: @一移動探頭就消失。但兩者也有所不同,其原因主
要是其內含物聲阻抗的不同。氣孔內含氣體,聲阻
" A7 g% N; |) \; e& J" a8 i0 i. K抗小,反射率更高,波形陡直尖銳;而金屬夾渣或非
8 o/ o+ T9 r2 j' o1 q2 r/ k- G& x收稿日期:2004203230
2 t$ c/ I" ?2 R, W; }. w% L金屬夾渣的聲阻抗大,反射波要低一些,且夾渣面粗
, l0 J9 U0 _# u8 P* l+ B糙,波形寬,呈鋸齒形;密集氣孔為一簇反射波,其波
高隨氣孔的大小而不同,當探頭作定點轉動時,會出
現此起彼落的現象。
7 q( b! o  V+ x/ `# t, Z(3) 咬邊　這種缺陷反射波一般出現在一次與
: O; x+ w/ g1 D+ v0 o, R二次波的前邊。當探頭在焊縫兩側探傷時,一般都
能發現,在探頭移到出現最高反射信號處固定時,適
當降低儀器靈敏度。用手指沾油輕輕敲打焊縫邊緣
6 G+ Y# ]" @# C9 k咬邊處,觀察反射信號是否有明顯跳動現象,若信號
跳動,則證明是咬邊反射信號。
(4) 裂紋　一般裂紋的回波高度較大,波幅寬,
會出現多峰。探頭平移時,反射波連續出現,波幅有
變動;探頭轉動時,波峰有上下錯動現象。另外,裂
紋也易出現在焊縫熱影響區,而且裂紋多垂直于焊
縫,探測時,應在平行于焊縫方向掃查。如果有裂
, j" t7 l8 A- N( A& Z紋,超聲波能直射至裂紋,便于發現。
, r- {% W3 e' U$ o3 {(5) 未焊透　這種缺陷是由于焊縫金屬沒有添
) `7 G2 p" s/ p- }& f1 b8 P到接頭根部而形成。分布在焊根部位,兩端較鈍,有
3 |$ i7 D2 ]; x, r$ _) D! ]" ^5 Q/ v一定長度,屬于平面狀缺陷。當探頭平移時,未焊透
反射波波形穩定;從焊縫兩側探傷,均能得到大致相
同的反射波幅。
(6) 未熔合　熔焊時,焊道與母材之間或焊道
. W# ]) S2 H. T' R5 q7 L與焊道之間未完全熔化結合的部分就叫未熔合。當
超聲波垂直入射到其表面時,回波高度大。但如果
探傷方法和折射角選擇不當,就有可能漏檢。未熔
合反射波的特征是:探頭平移時,波形較穩定;兩側
. q- W5 S: g, P) F探測時,反射波幅不同,有時只能從一側探到。
( f' X4 V2 x7 |% \47
4 r; d2 P. S( H$ q6 O% q© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
9 s$ n2 J- \, s" ?5 n3 F# s, Y張文科: 超聲波探傷中缺陷波和偽缺陷波的判別NDT 無損檢測
$ M5 j+ a" a+ q" v6 G: f　2005 年第27 卷第1 期
2 　偽缺陷波的判別
+ U9 b2 V3 y! W, ]) D* g* D# M8 m3 u焊縫超聲波探傷中,熒光屏上除了出現缺陷回
波以外,還會出現偽缺陷波,它并非由焊縫中缺陷造
8 Q* G6 H* w* ^6 l# ~成且類型較多。
; x. V; u, n" a+ u8 h2. 1 　儀器雜波
在不接探頭的情況下,由于儀器性能不良,探頭
8 f; P3 S" m9 R5 Y. @# B靈敏度調節過高時,熒光屏上出現單峰或者多峰的
波形。接上探頭工作時,此波形在熒光屏上位置固
定不變,降低靈敏度后,此波消失。
/ k" S& M$ O2 [1 U) C  d3 s2. 2 　焊縫表面溝槽引起的反射波
當超聲波掃查到多道焊縫表面形成的一道道溝
3 ~! Z+ ^  S& @( m) o2 x槽時,會引起溝槽反射。這種波一般出現在一,二次
波處或稍偏后位置,波形特點為不強烈,遲鈍。
2. 3 　焊縫上下錯邊引起的反射波
& E5 |- u) Z9 ~: d0 o8 E+ G板材在加工坡口時,上下刨得不對稱或焊接時
& ]) S& y; R: i7 v, i5 T1 p8 G- r焊偏會造成上下層焊縫錯位。由于焊縫上下焊偏,
在一側探傷時,焊角反射波很像焊縫內缺陷,當移到
+ F+ z! |+ d+ G' v# R6 h另一側探傷時,一次波前沒有反射波。
% i) Q: F! D  ?0 j- L/ o' N2. 4 　探頭下擴散聲束在焊縫表面的反射回波
% q/ V* P' X0 I3 d對接焊縫超聲波探傷時,探頭下擴散聲束在焊
  s$ C& A. l! T+ w; P6 l" W2 ~% i縫表面的反射回波很容易被誤判為缺陷。通過采用
! b+ ]  T# Q: H* I* q不同角度探頭進行探傷試驗,弄清了這種假缺陷回
波產生的原因及特點。
3 　試驗驗證
3. 1 　偽缺陷
7 O2 k$ i& h9 F) a& v1 r& D在厚板環縫超聲波探傷(B 級) 時,常發現距背
0 u" I4 |( z0 b# w  w6 L面3～8mm 深度范圍內的熔合線附近有不同長度
  S  K1 C8 a  z" H! ^* r連續的超標反射回波,有時甚至在焊縫全長都有此
反射波。以某60mm 厚管節為例,其焊縫結構如圖
1 所示。使用折射角β= 60°的探頭和數字式增益型
探傷儀探傷,其回波指示位置見表1 ,波幅均處在
5 [" ~7 [( w1 c( v% ?' F- GDAC 曲線Ⅱ區,也有個別點達到Ⅲ區。
對于這種反射波,按照常規的判斷很容易被評
定為未熔合或母材中的缺陷,當拍打背面焊縫區時
波幅變化不明顯。然而砂輪打磨背面焊縫時可見波
( \8 [" F% U% \0 C  U0 D7 v  T圖1 　焊縫結構
表1 　探傷儀回波指示位置mm
4 E+ \1 r# k0 [" z回波編號聲程指示水平指示深度指示
7 ^/ p$ n3 U  Q1 N. I1 107. 0 92. 6 53. 5
9 V. {# |+ N) c& a2 104. 0 89. 2 51. 5
3 103. 5 89. 2 51. 5
! ]$ A" l  E- A0 W# l/ v幅逐漸降低直至消失。這說明該反射波是來自于背
縫的焊縫表面。這種現象極易導致誤判,造成不必
要的返修。為此,作者進行了一些試驗,分析這種反
射波產生的原因。
3. 2 　試驗驗證
( _7 f- C0 K, t/ n  y試驗1 　選取圖1 所示并經探傷確認鋼板中無
缺陷。在鋼板背面模仿實際焊縫余高進行堆焊。采
4 W) t$ y. X- N& |6 `用不同角度探頭進行探傷,發現了類似的回波,其回
+ m3 N$ H$ g& A. j; Y4 ~波指示位置見表2 。從表2 可見,用前三種折射角
的探頭,儀器指示深度均< 60mm。按常規,應判為
- {6 M- f) m5 e  S% f5 k" D鋼板中有缺陷,但實際鋼板堆焊前經探傷并無缺陷。
表2 　試驗1 回波指示位置
) Z  f/ e0 ]! S% \& A6 Q7 fβ
(°)
5 O! ^6 }1 T5 v4 r3 ^, A9 m聲程指示
2 Q" X6 S$ S/ f7 s! ?mm
水平指示
mm
4 @5 |3 r$ n( P* Z3 |8 O: g6 Q4 k深度指示
mm
3 F" j: e- _" ?) X. }DAC
dB
66. 0 126. 6 115. 1 51. 25 + 14. 0
63. 0 124. 7 111. 1 56. 60 + 13. 2
55. 5 101. 0 83. 2 55. 21 + 8. 0
45. 0
8 H3 e3 d6 e! V! T( m' i　有回波的地方深度指示≥60mm ,回波幅度多在I 區(也
5 L4 ?, g5 H$ \4 g0 n5 _/ J有高者)
試驗2 　由于試驗1 的焊縫表面形狀有隨機
性,所以又制作了形狀準確的對比試塊(圖2) 。左
' @8 ?! m" V, z2 M下40°斜面為刨床加工。測試結果見表3 。從表3
中可以看出,用前三種探頭探測對比試塊同樣存在
( j, m& \5 K# d7 j. M偽缺陷波,即儀器指示深度均< 60mm ,而且反射回
圖2 　對比試塊示意圖
! U; E/ M+ P2 V' x' Q& Q3 c, T表3 　試驗2 回波指示位置
β
(°)
+ Z/ Y" C6 L; h' J- t聲程指示
mm
水平指示
- d! x) m* y- G+ m# R1 Rmm
& ?5 {/ @/ @" Z5 ]) K  T8 l1 J( X深度指示
0 t: r' |9 V/ Mmm
+ ?, i9 J& A, ]/ k! |! Y( D: ?DAC
. D% B- _6 h$ Q* v( u2 O; C/ L. udB
66. 0 114. 0 104. 1 46. 37 + 1. 4
% }" A: B9 I7 f3 P  [( v$ P63. 0 110. 3 98. 33 50. 11 - 3. 4
55. 5 98. 0 80. 76 55. 51 - 9. 3
45. 0 85. 61 60. 53 60. 54 - 8. 0
48
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張文科: 超聲波探傷中缺陷波和偽缺陷波的判別NDT 無損檢測
6 {! q3 Y' s# W7 l2 I  x2005 年第27 卷第1 期　
: _8 _3 }' e# g) q7 |4 N& U波幅度更高。
由此可見,用66°,63°及55. 5°探頭探傷時,試驗
4 k) R3 L3 s) S' p1 W, u1 ,2 中的下部焊縫表面和40°斜面均不利于軸線聲
1 O8 b& o, ^+ L; L: v- |束反射,故看不到軸線聲束的反射波,看到的是擴散
  P3 R* W" C/ Y, e聲束的回波(見圖1 探頭聲束) 。所以雖然反射面深
度> 60mm ,而儀器指示深度卻反而< 60mm。但當
- j4 J( c/ e% J- H: L$ V使用45°探頭時,由于試驗2 的40°斜面與軸線聲束
: u% s4 S4 I6 j0 v5 H. d接近垂直,所以有較強的軸線聲束反射波(DAC -
* T1 M( O7 |( v8dB) ,指示深度也> 60mm ;而試驗1 的焊縫表面反
* |4 I! |# ~: z6 [5 s射條件不如40°斜面,但仍能得到軸線聲束的反射
& Q* {0 W2 p  i# n+ W- {回波,只是相對45°斜面其回波能量較低(多在DAC
曲線Ⅰ區) ,儀器指示深度也是> 60mm。
試驗3 　試驗1 和2 都是用一次波對厚板進行
探傷的試驗。為了考察中厚板是否存在此偽缺陷回
波,又選擇了厚度為34mm 的管節環縫(圖3) 進行
/ O0 a2 n8 f4 ?了試驗。經測試,這種產生于焊縫趾部( A 點附近)
" p  u7 e5 C; i0 Z的假缺陷回波, 在K2 探頭置于B 點和C 點時用
% r% v! @5 h  F: r7 {- |一,二次波掃查都能發現,這時二次波掃查時的指示
$ _# M: n; V# f  p; D" ^位置為:聲程指示131. 9mm ;水平指示118. 0mm ;
, P5 J# X& i( |. _( g: v! ^深度指示59. 09mm ;在DAC 曲線的Ⅱ區。焊縫趾
部附近經打磨后,該回波消失。
0 v& H6 b8 J9 k! `7 ^6 M! \圖3 　試驗3 探傷示意圖
  G7 Y) i% i$ x/ Q從試驗可見回波有如下特點①探傷儀的回波
. q* Q' P1 r% Q聲程指示是入射點到焊縫表面反射點的距離。②
探傷儀的回波指示位置在工件內部焊縫熔合線附近
(45°探頭除外) 。③ 探頭折射角越大,回波深度指
0 P0 O' @% q+ y# g! g2 ?+ {" I示越小。④45°折射角探頭儀器的深度指示位置等
) q6 c* Q( [6 y5 s于或大于板厚。⑤回波幅度與反射面的反射條件
有關。⑥打磨余高后回波幅度變小直到消失。
3. 3 　分析
上述試驗證實了假回波的反射面在焊縫表面,
9 {& X, b8 P# [* |但為什么深度指示會遠小于板厚而不是大于板厚,
2 i* Q  G7 G0 i* b其原因是聲束是擴散的,若反射面只有利于擴散角
內某部分聲束反射時,其所得回波再用軸線聲束計
算,顯然會出現錯誤。在此可以借助于RB2 對比試
塊進一步說明(圖4) 。MO 聲線與<3mm 孔交于B ,
1 B4 P. Y/ I" U$ a; \而L O 聲線與<3mm 孔交于A ; MB 的水平聲程M F
為116. 8mm ,而L A 的水平聲程L E 為98. 83mm。
* W! t) o3 x* v* ]% d3 n用三種探頭分別找到試塊中60mm 深橫通孔的最
" X  C+ Y$ b# Y; h* t/ K5 G5 Q高反射波,然后向前移動和向后移動探頭,到波幅降
: Q7 i$ q( ]( c, L, v: J圖4 　RB2 對比試塊
! X+ m& K! W* |7 M2 e4 D: w; v表4 　軸線聲束和擴散聲束反射回波的指示位置
9 g. }: ~% p9 u7 S3 X5 Yβ
(°)
/ C! E8 r* K% C! H4 _" a& O, C/ u探頭
7 L8 [  U* n* _! F- h位置
6 {: M) f% y9 C* I聲程指示
/ q0 [5 t0 Z5 f- J8 s. ~mm
& _; i; M8 D: \3 ]$ k水平指示
mm
5 S$ z+ `: C/ m' G深度指示
, w+ W4 `5 g, v5 a) P0 w: D' wmm
/ h! \2 e6 D8 U: K! ~! \& U6 wDAC
dB
回波最高處146. 0 133. 3 59. 38 0
66. 0 前移119. 0 108. 7 48. 40 + 6
后移168. 0 153. 4 68. 33 + 6
* N6 U; x# G: ^7 f% b回波最高處131. 1 116. 8 59. 56 0
63. 0 前移113. 5 101. 1 51. 53 + 6
后移152. 7 136. 1 69. 36 + 6
回波最高處105. 0 86. 53 59. 47 0
56. 1 前移94. 0 77. 46 53. 24 + 6
: ]6 F" ?! v% u0 s# }% U4 O2 p后移119. 0 987. 07 67. 40 + 6
到一半時(DAC + 6dB) 記下聲程指示,此時的儀器
指示見表4 。
現以63°探頭前移為例進行分析,當入射點在
, f! o0 F& r7 \) F' M: }9 YM 時,探頭的軸線聲束(63°) 與<3mm 孔反射面垂
直, 回波最高, 此時聲程為圖4 中的BM =
1 Y  g+ f9 M( ~- K) o% m13111mm ,深度B F = 59. 56mm ,水平距離FM =
* e- m7 ~5 A$ u116. 8mm。探頭前移至L 時(波幅下降一半) ,軸線
# H( A8 C; |" c: ^聲束移為CL ,此時CL 在<3mm 孔上已無反射面,
6 P& l" a. n: p$ J+ w所以此時的回波不是軸線聲束的反射,而是下擴散
5 o8 ~' d& W' J角內與<3mm 孔反射面垂直的某聲束A L 的反射
: E0 m' W: X# J6 \  s* Z波。此時儀器的指示聲程是A L 的真實聲程
/ N/ W  d# l% `8 Y& J( J11315mm ,但A L 的折射角β= arccos60°/ (113. 5 +
- R( D0 t* h+ |% k* V1. 5) = 58155°,實際深度A E = cos58. 55°×113. 5 =
) ^+ s2 Z* d' b6 Z5 j59122mm ,實際水平距離EL = sin58. 55°×113. 5 =
96183mm。
上述計算結果顯然與儀器的指示深度和水平距
2 r$ o9 }0 ~6 G% V& {離不同。儀器指示的數據是按無反射條件的軸線聲
2 c) M' U* l0 E) G束計算的,所以是錯誤的。其指示深度比A 點的實
際深度提高了7. 7mm ,水平距離前移了413mm。
換言之,即把A 點反射波誤指示為無反射的C 點。
6 f3 k6 j, i( ~7 q同樣道理,在實際焊縫探傷時,若焊縫表面某點
不利于軸線聲束反射而只與下擴散角范圍內某部分
' s" V! j# Y1 G/ C% p7 d, Z49
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信息與動態NDT 無損檢測
& e' F7 E; w% R) i　2005 年第27 卷第1 期
無損檢測高等教育發展論壇首屆年會暨中英無損檢測技術
交流研討會將在上海舉行
　　第11 屆無損檢測教育培訓科普工作委員會工
作會議于2004 年12 月10～13 日在昆明召開。會
上由無損檢測信息中心、華東理工大學、南昌航空工
7 g  g9 c  l) ]) H業學院、清華大學、北京航空航天大學、大連理工大
" G2 e( ^9 P6 t+ m" w; x學、武漢大學、重慶大學、中北大學和沈陽工業大學
等單位代表發起建立了無損檢測高等教育發展論
; Q. z7 D, p  N7 Q% H5 y7 v; r  B1 E壇。其目的是促進我國無損檢測高等教育的發展及
其國際交流,建立無損檢測高等教育信息交流平臺;
5 m/ J5 B; \( n0 `2 |! W同時為無損檢測高等教育與無損檢測人員、國內外
' V, q, I  G+ a% ^! I; P% l$ O( [知名學者、應用企業、設備器材制造與供應商提供互
+ m# i1 p0 z& P' d8 k動對話平臺,以增進和深化各界的聯系,推動和建立
7 J7 m8 u5 }* a2 e; A密切的伙伴關系,在應對經濟發展的需要和激烈的
市場競爭中增強實力,促進我國無損檢測技術的
1 v" w& I2 ]; t$ ?' q+ d, F發展。
: q' W) m/ w7 r) M- u會議決定于2005 年4 月6～8 日在上海舉辦首
7 W# \8 e, u2 R) X! \, O屆年會。屆時將邀請國內知名專家進行專題報告,
邀請無損檢測專業畢業生進行創業報告,同時將安
排在讀無損檢測研究生進行論文交流。會議期間將
) C8 F6 T$ Q6 v7 z同時舉辦中英無損檢測技術交流研討會,五所英國
高等學校從事無損檢測技術研究的六位教授屆時將
7 H* z5 o% [. N4 {$ G* d# g訪問中國,并在會議期間作專題報告和研討。會議
/ M4 {; K+ t: `, l還將安排國內外儀器生產廠商作新產品介紹和
展示。
8 M$ K* x, w0 z, D7 m+ U4 A9 q6 c3 T有關無損檢測高等教育發展論壇和中英無損檢
測技術交流研討會的詳細情況及參加會議的手續等
問題請瀏覽學會信息網(www. chsndt . com) 。
(全國無損檢測學會教育培訓科普工作委員會)
核工業無損檢測人員資格鑒定考試大綱通過專家評審
　　核工業無損檢測人員資格鑒定考試大綱專家評
8 S7 d& A' h6 I2 x) Z審會于2004 年11 月17～19 日在江蘇周莊召開。
6 H0 S% ?1 n. G4 Y; n來自核行業管理和監管部門、核設備設計、制造、核
1 E, k6 |! M2 q  l) V燃料生產、核設備安裝、核電廠、海軍、九院等相關部
: W8 b" w0 {7 {門的16 位專家參加了會議。專家們一致認為,核工
$ {5 L% p* {1 L$ l+ r' _* k業無損檢測人員資格鑒定考試大綱的編制對滿足核
工業建設和持續發展是十分必要、及時并具有積極
* ~8 B$ \# G* e) \$ f的意義。考試大綱的實施將對核工業無損檢測人員
9 H3 X9 e8 y7 T3 a" l的考核和培訓工作具有指導作用;對規范核工業無
$ D# C- L0 U- T' I) M! ]損檢測人員資格鑒定考試和提高核工業無損檢測人
# z. a* `) S; T- i員的水平具有重要作用。該國內首次編寫的考試大
綱體現了核工業的特點,總結了多年的實踐經驗,參
考了國內外無損檢測人員資格鑒定的有關標準和文
% }1 H& }9 U3 C  v( g4 U2 J件,符合相關法規的要求。考試大綱條理清晰、結構
0 {; r" J0 Q- f+ B完整、要求適宜、內容全面、可操作性強。核工業無
損檢測人員培訓鑒定考核將按該考試大綱執行。
(核工業無損檢測中心　王躍輝)
聲束相垂直時,則得到較高回波,其聲程也會錯誤地
被指示為軸線聲束反射的聲程。
實際上無論探頭角度多大,這種擴散聲束在焊
縫表面引起的偽缺陷回波現象都可能存在,主要取
" \; `0 h& _( h! D- x- C決于有效反射面的大小、方向、形狀和粗糙度等。為
+ ^7 M2 N. e; U了與變型波區別,更應該稱其為變角回波。
4 　試驗結論
& ~6 F" x! h0 Z! F(1) 焊縫中的上述回波并非缺陷回波,是探頭
下擴散角內的某一聲束在焊縫表面的反射波(變角
0 H7 q4 H' h  d: h& D7 U回波) 。
(2) 無論斜探頭角度多大,焊縫探傷的變角回
波都有可能存在。但是否出現及其反射能量主要取
$ H( Q' J* ?6 X: {3 e決于有效反射面的大小、方向、形狀和粗糙度等。
(3) 工件厚度和探頭角度越大,變角回波的現
% z( |( d4 [$ j  {: n9 N, T象越明顯。較薄工件用直射波探傷時可能不明顯,
) K" i! U) E7 K9 p$ Q1 d  Y但用二次以上的波(含二次波) 探傷時也很明顯。
# `9 e1 \- ?) n; P, q6 f: a+ o(下轉第54 頁)
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. e" b- [1 Q( z&copy; 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
8 D" P  m) s' `7 U第16 屆世界無損檢測大會論文題錄( Ⅰ) NDT 無損檢測
, ^4 A* @7 k2 o' W　2005 年第27 卷第1 期
航空工業中的X 射線檢測──現狀、挑戰和新的工藝
GA Mohr , T Fock (美國,德國)
6 I& ^  @& M- K3 d+ z陣列傳感器
- q  O2 O3 y* P( @, s* g- i: F柔性相控陣列傳感器用于復雜幾何形狀部件的接觸檢測
8 c0 E! u- B# s. m4 HO Casula , C Poidevin , G Cattiaux 等(法國)
產生可變方向聲束的偏軸環形傳感器陣列
H Masuyama , K Mizutani , K Nagai 等(日本)
應用相控陣列超聲對航空材料進行缺陷檢測和分類
V Kramb (美國)
9 X4 f6 `& J1 p: P; I% `' G& T掩埋目標的電感和電容陣列成像
* p0 R  q- V1 L+ l8 x) h  j3 YD Schlicker , A Washabaugh , I Shay (美國)
將周期性壓電復合材料陣列中的機械交擾降至最低
. Q7 d& N; D/ D) A0 p* I/ {D Robert son , G Hayward , A Gachagan 等(英國)
相控陣列檢測技術的新特征:模擬和實驗
S Mahaut , S Chatillon , E Kerbrat 等(法國)
相控陣列技術應用于噴嘴檢測
; {5 _) W$ y* Y/ [3 K7 OA García , C Pérez , F Fernández 等(西班牙)
( U3 z/ M! F1 G# c) G超聲無損檢測成像的最佳線性接受波束形成器
! o& L  E) |; q( w2 E. ~, x: XF Lingval , T Olof sson , E Wennerst r ? m 等(瑞典)
固體中相控陣列超聲脈沖的光彈性可視化
2 a; e/ p) g* ^$ t9 j5 T( I: N4 ]3 NE Ginzel , D Stewart (加拿大)
應用超聲陣列的快速、低成本、全波形的映射和分析
D Lines , J Skramstad , R Smith (英國,美國)
6 s- C1 A& Y2 U3 `1 R用于超聲換能器的壓電復合材料的最新進展
WL Dunlap J r (美國)
) ?/ c1 N" T" ~' }6 F6 p復雜幾何形狀自動放行檢測的超聲相控陣的信號分析
! `8 C7 ?1 J! `0 WS Labbe , P Langlois , F Tremblay 等(加拿大)
$ s8 H% c6 L3 a5 ~混頻相控陣列研究
Y Xiang , C Peng , XL Peng 等(中國)
應用相控陣列超聲探頭檢測鍛造不銹鋼管道的貫穿焊縫
) y% a6 X3 p9 ~  Y% ~MT Anderson , SE Cumblidge , SR Doctor (美國)
! V0 n4 S: u! |, b( m/ y混凝土的超聲相控陣列和合成孔徑成像
! j3 F" b5 c& M7 L) kKJ Langenberg , K Mayer , R Marklein 等(德國)
$ B/ G% k5 R1 ~, M* R航空發動機部件檢測中相控陣列超聲的應用:從傳統傳感器
2 v( `2 H* p1 f! w$ s" s9 r的轉變
  L; P, k# k5 K6 I6 H+ t8 OV Kramb (美國)
7 h. w  K5 H  o: [應用相控陣列技術進行大直徑管道的壁厚測量
H Lompe , O Dillies , S Nit sche 等(德國,法國)
, ^5 _! D2 G0 t2 B+ Z9 d基于小孔徑換能器的相控天線陣列的焊縫超聲斷層成像
# j5 y; G, m0 J4 gAM Lutkevich , AA Samokrutov (俄羅斯)
汽　　車
制造環境中的無損檢測系統
5 g* [6 w6 C  n9 Q9 i' PXR Cao (美國)
第三代自動化缺陷識別系統
F Herold , K Bavendiek , R Grigat (德國)
. w/ D8 [9 p) f0 t1 G  Z汽車車身粘接質量超聲信號的自適應濾波技術
5 \) w& X! n8 k1 u% x! Q# iFM Severin , R Gr Maev(加拿大)
7 J3 ]  r& E# m+ Z7 R9 z應用超聲檢測、場致發射顯微鏡和殘余應力測量進行點焊質
  d0 P0 P5 z# m9 G量分析
) a. t9 y, G# F. G  JD Stocco , R Magnabosco , RM Barros (巴西)
應用高分辨率聲成像評價膠接質量
E Yu Maeva , IA Severina , FM Severin 等(加拿大)
! F1 r' W1 j* ?, s4 e0 Y使用反射聲波實時確定電阻點焊質量──與穿透傳播模式
的比較
5 V0 N8 f2 L4 U, `5 J5 JAM Chertov , RG Maev (加拿大)
& _; d- P3 D' ^8 C開發監控汽車發動機潤滑油的線圈式機油探測系統
WT Kim , MY Choi , HW Park (韓國)
" w4 i) s, i  B汽車制造中摩擦焊和膠粘固化的紅外監控
( s; |% L4 H- E! ^GB Chapman (加拿大)
汽車工業中的多種無損檢測方法
P Buschke , W Roye , T Dahmen (德國)
推動汽車工業應用無損檢測技術的需求
GB Chapman (德國)
" `0 c, D# k  ]; n9 Q$ O" b汽車工業中無損檢測的活動、需要和趨勢
G Mozurkewich (美國)
- |  ~5 d  ?4 B$ P汽車工業中底盤單元鋁鑄件的X 射線檢測實驗報告
" @. }+ P" v8 L) `M J elinek , T Fahrzeugguss (德國)
! r9 a7 U" l. `  e0 k汽車后方障礙物超聲探測方法的研究
XB Zang , YR Mao , HW Zhao 等(中國)
汽車工業深拉工序中管道裂紋的聲發射檢測
B Bisiaux , T Wartel , A Proust 等(法國) (未完待續)
4 H0 g$ f- L# r3 m1 E張　堅譯　耿榮生校
(上接第50 頁)
" l' x8 E1 a& X, s(4) 凡遇到此類按常規定位方法定位于熔合線
, D  \" j6 ?1 j) y* N附近或母材內的回波,都應慎重對待,需要認真地觀
/ Q) }" T* s) i0 m" [' M$ a- M察焊縫外形、更換探頭角度、雙面雙側檢測、精確定
4 w9 E/ R# {* j% }  A& m位分析,必要時打磨焊縫等,以免造成誤判。
! O5 q: z* H% r$ G2 g: o. {- f(5) 當探頭折射角較大,靈敏度較高時,有一部
分能量轉換成表面波。當表面波傳播到耦合劑堆積
處,也能形成反射信號。這時只要不動探頭,隨著耦
: q+ b4 e. S  J合劑擴散,波幅逐漸降低,如果擦去探頭前耦合劑,
信號立刻消失。
(6) 超聲波探傷中探頭經常與工件表面摩擦,
( d0 w% R7 o5 b8 ?& m0 K時間長了探頭容易造成前磨和后磨。當出現前磨
9 w! N. S+ X$ i" t) v% x時,折射角變小, K 值變小; 當出現后磨時, 折射角
變大, K 值變大;如果不及時校驗儀器,對缺陷的定
" v* |2 ?* p2 D: e9 G位、定量評定容易發生錯誤。溫度對探頭影響很大,
一般探頭的K 值是在室溫下測定,在溫差大的天氣
, ^) e7 L. h" e7 S$ N6 w探傷時,應注意及時測定探頭K 值,以免誤測;高溫
探傷時,必須使用高溫探頭。
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補充內容 (2011-9-16 13:32):
/ g0 {& q2 ?7 P( X1 f* M9 t- S完整的在三樓，可以下載

tqh142356

眼鏡都看花了！！呵呵  ，但還是學到點~~~

jiangshengyou

好亂呀。。。再整理一下吧。。。

齊魯大地

jiangshengyou 發表于 2011-9-15 16:45
好亂呀。。。再整理一下吧。。。